ББК 32.884 А58 УД К 621.316.726(031) Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н., Шакулин В. Г. А58 Кварцевые генераторы: Справ, пособие. М.: Радио и связь, 1984.—232 с., ил. В пер.: 1 р. 20 к. Описаны низко-, средне- и высокочастотные кварцевые генера- торы: термокомпенсировапные, терностатированные, прецизионные, многочастотные, а также управляемые. Приведены особенности я режимы работы, схемы и параметры различных генераторов, в том числе генераторов с резонаторами, использующими акустические поверхностные волны, и генераторов — измерителей неэлектриче- ских величин. Для инженерно-технических работников, специализирующихся в области радиоэлектроники, связи и измерительной техники. А 2402020000-040 046(01)-84 -120-84 ББК 32.884 6Ф0.32 РЕЦЕНЗЕНТЫ: П. Г. ПОЗДНЯКОВ, Л. П. ШВАРЦ РЕДАКЦИЯ ЛИТЕРАТУРЫ ПО РАДИОТЕХНИКЕ Григорий Борисович Альтшуллер, Николай Николаевич Елфимов, Виктор Григорьевич Шакулин КВАРЦЕВЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ. Редакторы В. Н. К о р я г и н. И. С. Балашова Художник Н. Д. Горбунова Художественный редактор Р. Л. Клочков Технический редактор Г. И. Колосова Корректор Н. Л, Жукова ИБ № 846 Сдано в набор 30.08.83. Подписано в печать 9.01.84. Т-03213 Формат 84Х108/32. Бумага тип.№3 Гарнитура литературная. Печать высокая. Усл. печ. л. 12.18. Усл. кр.-отт. 12.18. Уч.-изд. л. 16,5. Тираж 27000. Изд. К» 19164 Зак. 1755 Цепа 1 р. 20 к. Издательство «Радио и связь». 101000 Москва, Почтамт, а/я 693 Московская типография № 4 «Союзполкграфпрома» при Государст- венном комитете СССР по делам издательств, полиграфин н книж- ной торговли. Москва. 129041. Б. Переяславская. 4В •© Издательство «Радио н связь» 1984, Предисловие Кварцевые генераторы (КГ) широко применяют в современной радиоэлектронике. Они используются в технике радиосвязи, радио- локации, измерительной и вычислительной технике, телеметрии, в бытовых приборах таких, как наручные электронные часы, магни- тофоны, телевизоры и др. Использование КГ позволяет создать на- дежную радиоаппаратуру высокой точности, простую в эксплуатации, малых габаритов и с малой потребляемой мощностью. Следует отметить очень большой диапазон частот, на которых используются КГ: от нескольких килогерц до сотен мегагерц. Наря- ду с традиционным применением кварцевых генераторов для стаби- лизации частоты возбудителей, гетеродинов и синтезаторов частоты, в последнее время их начали использовать для измерения (с весьма высокой точностью) давления, деформации, ускорения, температуры, влажности и большого числа других параметров. В справочном пособии сделаны попытки обобщить материал по схемам КГ во всем диапазоне частот, приведены практические схе- мы простых, термостатированных, термокомпенсированных, управ- ляемых, прецизионных, многочастотных генераторов, генераторов с использованием поличастотных резонаторов и резонаторов с ис- пользованием поверхностных акустических волн, измерительных КГ. Авторы выражают признательность рецензентам П. Г. Поздняко- ву и А. П. Шварцу за внимательное рассмотрение рукописи, советы и замечания, которые были учтены при доработке и редактирова- нии, а также А. Д. Чернядьеву, принявшему участие в написании разя. 8 и 9. Авторы будут благодарны читателям, приславшим свои замеча- ния и отзывы в издательство «Радио и связь» по адресу: 101000, Москва, Почтамт, а/я 693. 1. КВАРЦЕВЫЕ РЕЗОНАТОРЫ 1.1. Конструкция Кварцевый резонатор представляет собой электромеханическое устройство, основой которого является пьезоэлектрический элемент, изготовленный из кристаллов кварца (кристалл двуокиси кремния). Кристаллы имеют три кристаллографические оси, вдоль которых электрические свойства кварца одинаковы: х — электрическая, у — механическая иг — оптическая. Кристаллы кварца обладают прямым пьезоэффектом (возникновение зарядов под действием ме- ханического напряжения) и обратным (появление механических напряжений при электрической поляризации). Резонатор состоит из пьезоэлемента, кварцедержателя и кор- пуса; пьезоэлемент состоит из кристаллического элемента и элект- родов. Кристаллические элементы, изготовленные из кристаллов кварца, могут иметь форму прямоугольного бруска, прямоугольной или квадратной пластины, круглой плоской или линзовой пластины. Кристаллический пьезоэлемент может совершать различные меха- нические колебания, которые определяются характером движения его элементарных частиц. Различают механические колебания сдви- га по контуру, сдвига по толщине, косого сдвига, изгиба, кручения, сжатия—растяжения. Эти колебания могут происходить как на основной частоте (колебания первого порядка) — в этом случае в направлении колебания укладывается половина волны, так и на высших гармониках (колебания п-го порядка) — в этом случае в направлении колебаний укладывается п полуволн. В резонаторах с колебаниями сдвига по толщине, которые наиболее часто применяют в стабильных КГ, можно использовать колебания только нечетных порядков. Вид и порядок колебаний пьезоэлемента определяют па- раметры резонаторов1. В значительной степени параметры резонатора определяют срезам пьезоэлемента — его ориентацией относительно кристалло- графических осей кварца. В зависимости оттого, по каким осям ори- ентированы толщина, ширина и длина пьезоэлемента, срез может обозначаться буквами х, у, z с указанием угла поворота относитель- но осей. Более широко в литературе применяется обозначение сре- за двумя буквами, например [148]. Такие обозначения применяют- ся в данном пособии. Электрическое поле прикладывается к кристаллическому эле- менту с помощью электродов — токопроводящей пленки или плас- тины, контактирующей с поверхностью кристаллического элемента или расположенной вблизи нее. Благодаря простоте и надежности широко распространены электроды в виде металлической пленки. Электрод может занимать либо всю поверхность кристаллического 1 В зависимости от направления колебаний пьезоэлемента будем называть резонаторами с колебаниями сдвига по контуру, сдвига по толщине и т. д. элемента, либо покрывать его •1зст,"!."о. Электрод через отводы сое- диняется с кварцедержателем. Кварцедержатель выполняется в виде стоек, толстой проволоки или лент. Иногда функцию кварц.еэ.еожателя выполняет корпус ре- зонатора. В этом случае пьезоэлементы крепятся непосредственно к стенкам стеклянного баллона. Корпус резонатора защищает пьезо- элемент от механических и климатических воздействий и состоит из основания с выводами и кожуха (баллона). Имеется несколько типов выводов: Ж — жесткие, предназначенные для разъемных Корпуса pG30M.'niJffo8 герттиаировзмшяа \ вакуумные wima^uvecKue| стеклянные у^ч^чм- Рис. 1.1. Классификация герметизированных н вакуумных корпусов соединений; Г — гибкие, предназначенные для соединений с гене- ратором пайкой или сваркой; П — жесткие, с выводами для при- пайки. Корпуса резонаторов можно разделить на герметизированные и вакуумные. Герметизированные корпуса бывают только металли- ческими. Внутренний объем в них заполняется сухим воздухом или инертным газом. Кожух герметизированных корпусов соединяется с помощью сварок холодной контактной или, что весьма перспек- тивно, с помощью лазеров. Вакуумные корпуса бывают стеклянные и металлические. Для стеклянных корпусов используют колбы от электровакуумных ламп. В некоторых случаях они изготавливаются специально, например для резонаторов КА и КБ. Металлические вакуумные корпуса ис- пользуют для микроминиатюрных резонаторов (например, для на- ручных часов). Классификация гермегизированпух и вакуумных корпусов дана на рис. 1.1. На рисунке обозначения верхних квадратов соот- ветствуют типам корпусов, нижних — типам выводов. Перечислим типы корпусов: Б — плоский прямоугольный кор- пус для вертикального монтажа, имеет сравнительно большие разме- ры, в перспективной аппаратуре их использовать нецелесообразно; П — имеет вдвое меньшую толщину, чем резонаторы типа Б, и поэ- тому более перспективны; Г — дают возможность использовать два пьезоэлемента при размерах почти таких же, как корпуса типа Б; М — миниатюрные плоские корпуса для вертикального монтажа, хорошо компонуются в современной аппаратуре; У — прямоуголь- ной формы, используются в сравнительно низкочастотном диапазо- не частот, из-за больших габаритов использование их в перспектив- ной аппаратуре нецелесообразно; Т — имеют плоскую круглую форму, похржую на корпуса транзисторов; КА и КБ — плоские прямоугольные стеклянные корпуса, с двумя выводами, имеющие форму и размеры, аналогичные формам и размерам герметизирован- ных корпусов М, Б, диапазонов ^частот 4—300 и 1—10 МГц; Ч — металлический, с высотой менее 3,1 мм; Э, С, Д, Ц, Ж — баллоны радиоламп, их данные следующие: Баллоны С Баллоны радиоламп Э С Д Ц Ж Диаметр, мм Диапазон частот, МГц Число выво 10,16 0,001—3008 19 0,0005—755 22,5 0,1-0,15; 0,49—5 9 30 0,1—0,12; 1-84 34,5 1-512 дов, шт. Подробные сведения о герметизированных и вакуумных кор- пусах приведены в табл. 1.1, 1.2, 1.3 соответственно, а общий вид резонаторов дан на рис. 1.2—1.4. ^ 1 ^ I 1„ трт-Т ф, ^ ») Рис. 1.2. Металлические корпуса резонаторов Л , , Э Рис. 1.3. Металлические корпуса резонаторов Т и У Таблица 1.1. Параметры герметизированных металлических корпусов резонаторов Обозна Обозна Размеры, км чение чение Вид Номер Диапазон по ОСТ 11338. по ГОСТ0503—75 герметизации рисунка частот, МГц 002-75 L в Н БА, ББ БГ, БД Б1, Б2 ПайкаХолодная 19,3 19,2 9,0 9,2 19,71 19,7/ 0,5-50 сварка МА, МБ МГ, МД Ml, M2 ПайкаХолодная Рис. 1.2о 11,1 11,3 4,7 5,3 13,51 13,5/ 4-300 сварка ПА Панка 19,3 5,0 19,8 0,75-50 БВ БЗ Пайка Рис. 1.26 19,3 9,0 19,7 0,5—50 MB — » 11,1 4,7 13,5 4—300 ME мз Пайка Рис. 1.2в 11,1 4,7 13,5 4—300 ГА — » Рис. 1.2г 20,2 !0,2 19,6 1-50 Примечание. В обозначениях по ОСТ 11338.002—75 первая буква соответствует типу корпуса, вторая — типу вывода. В обозначениях по ГОСТ С503—75 циф- ры I, 2, 3 соответствуют типам Ж, Г, П. Таблица 1.2. Параметры металлических корпусов резонаторов типов Т и У Размеры, мм Обозначение по ОСТ 11 338.002—75 Вид герметизации 0 Н Диапазон частот, МГц Номер рисунка ТА Холодная 16,5 6,5 2,5-200 Рис. 1.3,6 сварка ТБ ;> 2,4 6,5 1,5—20 Рис. 1.3,6 ТВ Конденса 5,5 i5 3-100 РИС. 1.3,0 торная сварка УА, УЖ Панка !5 УБ, УИ » 18 УВ, УК » —— 22 0,04-08 Рис, 1.3,9 УГ, УЛ » —— 25 УД, УМ » 28 УЕ, УН » —— 34 Примечание. В обозначениях по ОСТ 11 ЗД8.002—75 первая буква обозначает тип корпуса, вторая—размер (см. рис. 121 и тип вывода, прччеч все Т— гибкие выводы, все У — жесткие. D^SOm t- 6) е) Рис. 1.4. Ва-куумпые корпуса резонаторов: а-Г-12; fl-5,5; //-14(КЛ); L=20.5; B°11,0; //-20(КБ); ac—L-«i5,7; a==5,3; //-3.1 (все размеры п миллиметрах) Существуют si нестандартные типы корпусов. Например, кор- пуса М и К имеют размеры 8,5 Х 5 Х 2,5 мм. Резонаторы с такими корпусами бывают герметизированные и вакуумные. Для резонато- ров могут использоваться баллоны транзистора (напримр, ТО-5), корпуса микросхем (например, металлический корпус микросхемы К-151). Разработаны конструкции стеклянных корпусов диаметра- ми 4 и 3,6 мм и другие, которые позволяют создать резонаторы су- щественно меньших размеров, чем в стандартных корпусах. 1.2. Характеристики резонаторов Кварцевый резонатор, включенный в электрическую цепь, ве- дет себя как колебательный контур третьего вида вблизи резонанс- ных частот и как конденсатор, имеющий емкость, равную статичес- кой емкости резонатора Со вдали от резонансных частот. Эквивалентная электрическая схема резонатора изображена на рис. 1.5, а. Элементы /.„, С„, /?,; называют динамическими парамет- рами: индуктивностью, емкостью и сопротивлением резонатора, Со — статической параллельной емкостью резонатора. Динамичес- кие параметры резонатора зависят от частоты, размеров пьезоэле- мента, вида среза, порядка колебаний и формы электродов. Как ви- дно из эквивалентно!"! схемы, резонатор имеет частоты поеледова- Таблица 1.3. Параметры Стеклянный корпусов резонаторов Обозначение по ОСТ 11338. 002-75 Размеры, мм 1.Обозначение по ОСТ 11338.002— 75 Размеры, мм D н D н КА, КБ (см. рис. 1.4,a) ДА, ДН 22,3 29,0^ ДБ, ДП ДВ, ДР 27,3 30,9 JO;? Р"^1-4.8 •ад^ Г\ 1 С С16,5 22 ДГ, ДС 26,3 43, OJ ЭБ 01 С?. 1 , 0 27 П П ЛТ .•-^/А, /-*. 1 42 0 49,2 OD ^D 9fi ^Z.\J , \J 49 OZ пр nvАС, Д'У 47;3 54,0 9Гt^'A Ч t ^01,0 Q7 0/ ДЖ.ДФ 53,1 60,3 ЭД 0/; rob,b 42 ДИ, ДХ 64,2 71,4 Рис. 1.4,г ЭЕэж•зиb/Tl 41.546.5Vc t"56,5 47 52со DZ Рис. 1.4,6 ДК, ДЦ ДП,ДШ ДМ, ДЭ 78,5 92,8 107,1 85,7 100,0 114,3 QT/'-Э1\ re f66,5 72 ЦА 40 \ ЭЛQXJt dM 76,5Qf С86,5 82 92 ЦБ ЦВ , % Рис. 1.4,5 'дттdri 101,5 107 ЦГ Q[- j85 j 'W Л /".А no СА, СН СБ, СП СВ, СР гг гг'^1 , \-1*^ 22,3 27,3 34,3 40,4 29,0 34,0 41,0А '7 ?'47,6 ЖБ ЖВ ЖГ ЖД -" •> 38 ]48 (Рис. 1.4,в 58 f 68 j сд. ст("F rv\-fSL, \~iu 47,3С/; п00,0 54,0^"3 С63,5 Рис. 1.4,а r"w r'/Ti WAV, L.y С7 0b7,o 74,0 ft Я t~* VСИ, CX 70 ^»б i о QC- 700, < r'v r'K!-•"., ^U, qi 9 c' i, <„. 98,4 ГП Г1Н\^l 1, V-il-U ШО Q HJO) У 111,1 CM, СЭ 116,9 123,8 Кварцевый резонатор для электронных наручных часов (0,03— 0,035 МГц) (рис. 1.4, ж) Примечание. В обозначениях по ОСТ 11338.002—75 первая буква—тип кор- пуса. вторая—его размер (см. рис. 1.4). Обозначения резонаторов по ГОСТ 115S9—57: Э2, С1, С2, Д!, Д2, Ц2, причем первая буква—тип корпуса, циф- ра — тип вывода, параметры — п соответствии с аналогичным корпусом по ОСТ 11338.002—75: КА н КБ, СА—СМ, ДА—ДМ — имеют жесткие выводы, все остальные — гибкие. тельного н параллельного резонансов: /п==1/2яУ/.„СкС„/(Ск+С„) = /„У1+Ск/С„ ^/к(1+/"/2). Коэффициент т, входящий в последнюю формулу, однозначно ха- рактеризует полосу частот между последовательным и параллель- ным резонансами. Это — важный параметр резонатора, называют его емкостным отношением т = Сд/Сц. Иногда пользуются обрат- ным отношением емкостей, называемым емкостным коэффициентом г = Co/Сц = Mm. Емкостное отношение зависит от среза, размеров и формы пье- зоэлемента и электродов, от порядка колебаний и других парамет- ров резонатора. В некоторых случаях пользуются понятиями ха- рактерных резонансной/г и антирезонансной/а частот, при которых полное электрическое сопротивление носит активный характер и минимально и максимально соответственно: 1г={ну 1+0,5я> (1-^1-4^) ^ /к (1 +0,5ff^)=/„ (I +0,5r„/Q); fa=/H^l+ 0,5m (l 4-^lT^) ^ /„ [1 -r0,5m (1 -^)] ^ »/n(l-0,5ffir,2)==/n(l-0,5r„/Q). \Хл В генераторе резонатор может воз- буждаться на частотах, отличных от /п> Ло fr и/а- Реальное значение часто- ты колебаний резонатора в генераторе называют рабочей частотой /. Рис. 1.5. Эквивалентные схены кварцевого резона- тора Для рабочей частоты приведенная расстройка е=(/—/ц)/(/п — /к) = (/ — о —/к)/А/п.н = ((0-а„)/0,5стс0к- Следует отметать, что значение приведенной расстройки е (в дальнейшем для про- стоты будем называть просто расстрой- кой) для частоты последовательного ре- зонанса равно нулю,для частоты парал- лельного резонанса — 1. Одной из важных характеристик резонаторов является температурная стабильность частоты. Наиболее полно она характеризуется тем- пературно-частотной характеристикой — кривой, показывающей изменение частоты резонатора в зависимости от температуры рис. 1.6: 6f=•f—^-= V 7t"(<-<„)", (1.1) h ~i Рис, 1,6. Твипературно-частотная характеристик» кварцевого резонатора 10 .(") 9"f\ . а<" л='. где TI "'/о температурный коэффициент частоты п-го порядка резонатора; t„ — начальная температура; /о — часто- та, соответствующая температуре fo. Для широко используемых рабочих интервалов можно ограни- читься значением п == 3, тогда (1.1) примет вид 6/== ада (t — fo) + + boв (t ~ ^о)2 + CQQ (t — to)3, где а, Ь, с—температурные коэффи- циенты частоты первого порядка. Температурные коэффициенты зависят от выбора начальной температуры (формулы зависимости этих коэффициентов от температуры приведены в [40], [35]) и от уг- ла ориентации 9. Если известны значения температурных коэффициентов Ооо, &оо> ''oo Для угла бо, то их значения для угла б могут быть найдены из следующих соотношений: да ~дд дЬ 59 дс сое-^о+^д- Qoe^^o +' Ь оо= ^оо Температурные коэффициенты, а следовательно, ТЧХ и темпе- ратурная стабильность зависят от расстройки резонатора (см. разд. 4). В общем случае ТЧХ имеет одну точку перегиба и два экстре- мума (см. рис. 1.6): ii='4s—^'оО/^Об1 fmln!=^ (Со + С^Рц ss ^ ХЪ, е2//?,; (1-е). Качественной характеристикой резонатора является также его старение. Оно характеризуется измерением частоты резонатора во времени при эксплуатации и хранении. Это изменение частоты во времени тем больше, чем больше рассеиваемая резонатором мощ- ность. Мощность рассеяния Р == PR^s = U^oR^/Zia- При ра- боте на частоте последовательного резонанса Р == (-''кв/Дк- ^а частоте параллельного резонанса с учетом С,. Р = Una/Pm = = и^ (Со+ Сг)2/?,, = U^ (1 -<-)/?„/Х^ е\ Еще одной качественной характеристикой является моночас- тотность. Она оценивается по отсутствию в заданной полосе частот нежелательных резонансов с уровнем возбуждения выше установ- ленного в технической документации, а также соотношением дина- мического сопротивления резонатора на нежелательных резонапсах и на основной частоте. 12 Условия эксплуатации определяют изменения частоты резона- тора, вызванные механическими и климатическими воздействиями. По условиям эксплуатации резонаторы подразделяют на, четыре Группы [61 ], характеристики которых приведены в табл. 1.4. Таблица 1.4. Характеристики групп условий эксплуатации резонаторов Группы Характеристика I и in IV Диапазон частот, Гц Ускорение, g Л1ногократные удары с ус 5—2500 18 5—1000 10 5—80 7,5 5—80 2,5 корением, g Одиночные .удары с ус 150 35 35 12 корением, g Линейные нагрузки, g 500 100 500 25 500 — 2. ОБЩИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КВАРЦЕВЫХ ГЕНЕРАТОРОВ 2.1. Классификация КГ Кварцевые генераторы можно классифицировать по различ- ным признакам. По способам повышения стабильности частоты; простой без дополнительных элементов, предназначенных для улучшения каких-либо его параметров; термокомпенсировацный кварцевый генератор (ТККГ), откло- нение частоты которого в интервале температур уменьшается с по- мощью специальной электрической цепи: термостатированный кварцевый генератор (ТСКГ), элементы электрической цепи которого полностью или частично помещены в термостат для уменьшения влияния окружающей температуры. По функциональной особенности: с частотной модуляцией; частотно-манипулированпые (с частотной телеграфией); .управляемые изменением индуктивности или емкости; управляемые напряжением; высокостабильные (прецизионные); многочастотные, в которых используется коммутация несколь- ких резонаторов (или одного) для стабилизации ряда близкораспо- ложенных частот; измерительные, в которых резонатор используется для преоб- разования изменения какой-либо физической величины в изменение частоты. По допустимой нестабильности частоты КГ можно разделить на семь групп: менее 0,001 . Ю"'; (0,001 — 13 —0,01)10-°: (0,01—0,1)10-»; (0,1 — 1)10-"; (1—10)10-»; (10 — ЮО^О-»; более 100. 10-°. Внутри каждой группы ста- бильности могут быть различными. Целесообразно для унификации требований выбирать нестабильности по следующему ряду в одной группе: ±1; ±1,5; ±2; ±2,5; ±3; ±5; ±7,5 и ±10. Обычно в квар- цевых генераторах за классификационную стабильность принимают температурную стабильность частоты в рабочем интервале темпера- тур. По диапазону частот: низкочастотные (1—1000 кГц); среднечастотные (1—30 МГц); высокочастотные (выше 30 МГц). По элементной базе и способам конст- руирования: на дискретных элементах; гибридные с резонатором; гибридные с пьезоэлементом; интегральные с пьезоэлементом; интегральные на пьезоэлементе. 2.2. Характеристики схем КГ Схемы КГ могут быть подразделены по следующим признакам: По частотам возбуждения резонаторе в: схемы последовательного резонанса (резонатор работает вблизи час- тоты последовательного резонанса), схемы параллельного резонан- са (резонатор работает на частоте, близкой к частоте параллельного резонанса). Рис. 2.1. Обоб- щенная эквива- лентная трехто- чечная схема КГ По характеру возбуждения резонатора: на основной частоте на коле- баниях высших порядков. Колебания высших порядков широко используются в высокоста- бильных (прецизионных) кварцевых генераторах и в случаях, когда необходимо получить высо- кие частоты (свыше 15—40 МГц) без применения умножителей частоты. По месту включения резо- натора различаются трехточечные схемы с резонаторами соответственно между базой и коллектором транзистора; между базой и эмиттером транзисто- ра; между эмиттером и коллектором транзистора. Схема с квар- цевым резонатором, включенным между базой и коллектором тран- зистора, называется емкостной трехточкой. Эквивалентная схема КГ, собранного по такой схеме, приведена на рис. 2.1. Если резона- тор включен между базой и эмиттером или эмиттером и коллекто- ром, схемы называются индуктивной трехточкой. Если последо- вательно с резонатором не включено реактивное сопротивление или это сопротивление имеет емкостный характер, то резонатор воз- буждается на частоте, расположенной между частотами последова- тельного и параллельного резонансов. При индуктивном характере реактивного сопротивления, вклю- ченного последовательно с резонатором, последний может воз- буждаться на частоте ниже или выше частоты последовательного резонанса; при определенном значении этого реактивного сопротив- 14 ления резонатор возбуждается на частоте, совпадающей с частотой последовательного резонанса. Наиболее широко из таких схем используется емкостная трех- точка. Она позволяет получить максимальную стабильность часто- ты КГ, более проста в регулировке, надежна по сравнению с индук- тивными трехточками. Схемы с включением кварцевого резонатора в цепи обратной связи показаны на рис. 2.2 Резонатор в таких генераторах возбуж- дается на частоте, близкой к частоте последовательного резонанса. Схемы с кварцевым резонатором в цепи обратной связи менее кри- тичны к значению динамического сопротивления резонатора: в них можно применять резонаторы с большим /?„ по сравнению с трех- Рис. 2.2. Эквивалентные схемы КГ с кварцевым резонатором в цепи обратной связи: а— в цепи базы; б—в цепи эмиттера; а—в цепи коллектора точечными схемами. При той же мощности, рассеиваемой на квар- цевом резонаторе, эти схемы позволяют получить больший уровень напряжения на нагрузке КГ. Однако стабильность частоты КГ, вы- полненного по схеме с кварцевым резонатором в цепи обратной свя- зи, ниже стабильности при использовании трехточечных схем. Поэ- тому эти схемы с кварцевым резонатором используются значительно реже по сравнению с трехточечными схемами (рис. 2.3). 2.3. Основные соотношения для расчета КГ Основным соотношением, описывающим стационарный режим КГ, является уравнение стационарного режима [68, 16] "р (2.1) где S — крутизна аппроксимированной статической характеристи- ки коллекторного тока транзистора; 9 — высокочастотный угол от- сечки; Ti (0) — коэффициент разложения первой гармоники коси- нусоидального импульса; (рз — фаза усредненной за период коле- баний крутизны коллекторного тока 5^ (9); Zy — управляющее сопротивление автогенератора. _ Рассмотрим соотношения для расчета элементов частотозадаю- щей цепи КГ, собранного по емкостной трехточке, в котором после- довательно с резонатором Пэ1 включен элемент уравнения частотой генератора Zy.n (рис. 2.4). Управляющее сопротивление КГ: Zy = K.Zi {Z^ + Zy.„ + 2цв)/ (z! + Zs + Zy.s + 7„в), где г„в = °кв + i-^KB — полное экви- валентное сопротивление кварцевого резонатора; Zi, Zg — полные 15 сопротивления элементов цепи обратной связи; Zy.„ — полное со- противление элемента управления частотой КГ; К =~- —Z^l (Z^ + + Zy „ + 2„в) — коэффициент обратной связи. При этом 2у = —ZiZa/ (Zi + Z.i + Zy.n — Zm,). В [16] про- анализирован установившийся режим КГ и показано, что модуль управляющего сопротивления генератора ooscps, (2.2) Рис. 2.3. Эквивалентные трехточсччые схемы КГ: и — емкостная; б и в — индуктивные где А\, Аз и RI' ^2 — реактивные и активные составляющие Zi и 2,; Ц '„, Див — активные сопротивления управляющего элемента и резонатора соответственно; Ф,, сра — фазы Zi и Za соответственно (tg «Pi = /?i''^i); (tg Ф2 = Ri'^s). tPs - Ф^а крутизны транзисто- ра. Частота КГ, выполненного по схеме емкостной трехточки в со- ответствии с обобщенной схемой, приведенной на рис. 2.4, в общем случае не равна частоте последовательного резонанса резонатора /„ и определяется из выражения /^/ц [(1—0, бтл-г.полн'!—^!-. поли)). ГДе .<,.пол„-^+ ^+^.Н-(^+/2+^у.н) tg (,С У г. а 0 «Igo G. ~ я <иЦо-с Дисковые СТ6-1БСТ6-2Б СТ6-ЗБ СТ6-4Б СТ6-4Г СТ11-1Г 180±20 %, 270±20 % 10—100 1000—10000 100—400 5000—25000 100—300 70-10070-95 60—90 70—100 10—70 10-70 1515 15 15 2—6 6-9 914 0,25 9 9 9 2010 40 40 40 -60-—60-—60-—60-—60-—60- -+125-+125 -+125 -+125 -+125 -4-125 Пластинчатые СТ6-5Б 3-20 70—100 15 25 10 —60-+125 Трубчатые СТ6-6Б 5-25 70-100 15 25 180 -60-+125 Стержневые СТ10-1 [3000—100000 10-70 2-4 — 50 —60-+125 22 3.2. Конденсаторы, катушки индуктивности Конденсаторы постоянной емкости используются в цепях об- ратной связи КГ, управления частотой, фильтрации, а также в ка- честве разделительных. В тех случаях, когда емкость конденсаторов может повлиять на рабочую частоту КГ, необходимо предъявлять требования вы- сокой ее стабильности при воздействии дестабилизирующих фак- торов. В первую очередь это относится к конденсаторам, применяе- мым в цепях управления частотой. Применяемые к КГ конденсато- ры имеют температурные коэффициенты емкости (ТКЕ), различаю- щиеся как по величине, так и по знаку. Это позволяет использовать их для компенсации температурной нестабильности частоты КГ. Серийно выпускаемые конденсаторы имеют ТКЕ от 33 • 10-° (ПЗЗ) до —1500 • 10-° (Ml 500), кроме того, выпускаются конденса- торы с ненормированным ТКЕ (НЗО, Н50, Н90). Параметры кон- денсаторов, широко применяемых в современных КГ, приведены в табл. 3.6. 23 Таблица 3.6. Параметры конденсаторов Номиналь- ное напря- жение, В Диапазон 110МИ|1П."ЫЕЫХ емкостей, пф Группа по ТКЕ Конденсаторы КМ 25 35 50 70 100 160 250 120—10-'3 22 300—680 000 120—150000 1500—68000 16—68000 16—47000 16—22000 ПЗЗ, М47, М75, М750, Ml 500, Н50, Н90 Н90 ПЗЗ, М47, М75, М750, Ml 500, Н50, Н90 H30 ПЗЗ, М47, М75, М1500, H30 ПЗЗ, М47, М75, Ml 500, H30 ПЗЗ, М47, М75, М1500, H30 Конденсаторы К10-23 16 ! 2,2—33000 Конденсаторы К10-17 ПЗЗ, М47,М750,М1500,НЗО 25 2,2—330 000 ПЗЗ, М47, М75, М750, Ml 500, Н50,Н90 Наиболее распространенные конденсаторы КМ исполняются в трех вариантах: с разноиаправленными выводами нензолированные, с однонаправленными выводами неизолированные и изолированные и незащищенные конденсаторы без проволочных выводов. Высокие удельные характеристики имеют конденсаторы К10-17. Разработаны три варианта этих конденсаторов: КЮ-17а — для внешних цепей микросхем, К10-176 — универсального приме- нения, К10-17в — для применения в микросхемах, микромодулях, имеющие серебряные или луженые контактные площадки, посред- ством которых они подключаются в аппаратуру. Долговечность ра- боты конденсаторов 10 000 ч; интервал рабочих температур от 60 °С до 85 "С (125 °С); габаритные размеры в зависимости от значения ем- кости, - ТКЕ: минимальные 5Х4, 5Х3 мм, максимальные 13 Х 12, 5 X 3,3 мм для конденсаторов KM, 9 X 4,5 X 6,5 для КЮ-23 и от 6,6 X 4,5 X 5,5 мм до 9,0 X 6,0 X 7,5 для К10-17. Катушки индуктивности. Во многих случаях в КГ для обеспе- чения точной настройки частоты на номинальное значение вклю- чается перестраиваемый реактивный элемент, в качестве которого может использоваться перестраиваемая катушка индуктивности. Применение в катушках сердечников из ферромагнитных материа- лов позволяет обеспечить необходимые пределы перестройки при малых габаритах, высокой стабильности и малом температурном коэффициенте индуктивности. Параметры катушек индуктивности с использованием сердечни- ков различной конструкции из карбонильного железа марки Р-100 представлены в табл. 3.7 [28]. 24 Таблица 3.7. Параметры катушек индуктивности Индуктивность, Сердечник Диапазон частот, Добротность ^К, Ю-". i/°c Размеры, мм мкГн МГц 0,2—1000 СБ-9 0,2—70 45—140 ±60 15х15х25 0,6—1100 СМБ 0,2—60 40—100 30 ±50 9х9Х13 0,04—3,0 МЗ 20—150 60—120 — 10Х10Х13 0,05—5 М2 10—200 60—150 — 3,2Х2,6Х7,6 0,13—10 МЗ 10—150 100—170 —14±80 5Х4Х10 Конструктивно катушки индуктивности с сердечниками СБ-9, СМБ и МЗ (индуктивность 0,04—3,0 мкГн) были выполнены герме- тизированными, а с сердечниками М2 и МЗ (индуктивность 0,13— 10 мкГн) — без экрана. 3.3. Полупроводниковые приборы, микросхемы Полупроводниковые диоды широко используют для детектиро- вания сигнала высокой частоты D схемах АРА, для переключения цепей высокой частоты, в цепях формирования термозависимого напряжения в ТККГ и пр. Если диоды применяют в качестве электронных ключей, они должны обладать малым сопротивлением в прямом направлении при токе 1—5 мА и малой емкостью при обратном напряжении 5—10 В, иметь малую зависимость параметров от температуры и других де- стабилизирующих факторов. Для успешного выполнения своих функций в схемах формирования термозависимого напряжения диод должен обладать резкой зависимостью сопротивления от напряже- ния при переходе напряжения через ноль, так как его сопротив- ление постоянному току оказывает влияние на частоту ТККГ че- рез управляющий элемент цепи термокомпенсации. Параметры некоторых диодов, применяемых в КГ, приведены в табл. 3.8. Значения емкости диодов при соответствующем обратном напря- жении следующие. Диод Обратное напряже Емкость, пФ Днод Обратное напряже Емкость, пф ние, В ние, В <Д407А 5 1,0 КД512А 5 1,0 <Д409А 15 2,0 КД514А 0 0,9 ГД507А 5 0,8 КД519А 0 4,0 ГД508А 0,5 0,75 КД519Б 0 2,5 ГД508Б 0,5 0,75 КД522А 0 4,0 <Д503А 0 5,0 КД522Б 0 4,0 КД503Б 0 2,5 25 Таблица 3.8. Параметры диодов Тип Размер, мм Прямое Обратное Предельные направление направление данные а •< а а 2 о. „ < Ъ. "Qi U о. Ь х о S0 0.хоо о ой> А ГД402А* 100 10 15 20 03х7,5 ГД402Б** — — 100 10 15 20 03х7,5 Д9Б 1 90 250 10 10 40 02,35х8 Д9В 1 10 250 20 20 20 02,35х8 Д9Г 1 30 250 20 20 30 02,35Х8 Д9Д 1 60 250 20 20 30 02,35х8 Д9Е 30 250 30 30 20 02,35х8 Д9Ж 10 250 45 45 15 02,35х8 Д9И 30 120 20 20 30 02,35Х8 Д9К 60 60 20 20 30 02,35Х8 Д9Л 30 250 45 45 15 02,35Х8 КД407А"* 10 24 24 25 03х7,5 КД409А*** 10 24 24 25 02,9Х2,5Х4 ГД507А 0 7 5 50 20 20 16 03х7,5 ГД508А 0 7 10 150 8 8 10 03х7,5 ГД508Б 0 65 10 200 8 8 10 03х7,5 КД503А 1 10 10 30 30 15 03Х7,5 КД503Б 2 10 10 30 30 15 03х7,5 КД509А 5 100 100 50 70 50 03Х7.5 КД512А 5 10 100 15 15 10 03х7,5 КД514А 5 10 5 6 10 10 03х7,5 КД519А 5 100 100 30 30 30 03х7,5 КД519Б 5 100 100 30 30 30 03Х7,5 КД522А 5 100 50 30 30 50 01,9х3,8 КД522Б 5 100 50 50 50 50 01,9х3,8 • Дифференциальное сопротивление 4,3 Ом при токе 15 мА. •' Дифференци- альное сопротивление 6 Ом при токе 15 мА. •" Дифференциальное сопротив- леиие 1 Ом при токе 10 мА. Варикапы применяют наряду с перестраиваемыми катушками индуктивности в качестве управляющих элементов в частотно-мо- дулированных генераторах, в цепях термокомпеисацни и для осу- ществления дистанционной коррекции частоты. Варикапы — полу- проводниковые диоды с изменяющейся емкостью р—л-перехода. Эквивалентная схема варикапа на частотах до 100 МГц показана на рис. 3.3. Сопротивление-/?ш запертого/?—п-перехода обычно ле- жит в пределах от нескольких сотен килоом до нескольких десятков мегом, н на высоких частотах им можно пренебречь. Сопротивление /?д лежит в пределах от нескольких десятых ома до нескольких де- сятков ом. Добротность увеличивается по мере увеличения отри- цательного напряжения и уменьшения температуры. Емкость ва- 26 рнкапа изменяется в зависимости от изменения приложенного на' пряжения по закону Cp=Cps[fpp/(yp+E)]'', (3.2) где фр — контактная разность потенциалов. Следует отметить, что на практике зависимость емкости варика- па от напряжения с достаточной степенью точности описывается этой формулой только на ограниченном участке значений напряже- ния Е. Этот участок уменьшается для варикапов при у > 1. Рабочий интервал напряжений ограничен с одной стороны наи- большим обратным напряжением Е^ах' которое называют пробив- ным, а с другой стороны минимальным напряжением Е^{^, при ко- тором с учетом переменного напряжения варикап заперт. }1 Рис, 3.3. Зависимость относительной емкости варикапов от напряжения Обычно Emax = 40—80 В, a fnu'ra == 1—2 В. Изменение емко- сти варикапов в рабочем интервале напряжений характеризуется коэффициентом (Фр + fnun)?, перекрытия Ка ГДе ^тах' "tilii Г /Г •^pmaxl^-pTnin I (Фр + ^тах. (Фр-Г ^minil . где (-'тах' Чпгга —максимальное и минимальное значения емкости варикана при напряжениях E^ini Е^ах соответ- ственно. При отсутствии приложенного напряжения (Е = 0) емкость варикапа Сро = eS/4nd„, (3.3) где s — относительная диэлектрическая проницаемость полупро- водника; S — площадь р—я-перехода; dy — толщина р—п-пере- хода при напряжении ? == 0. Контактная разность потенциалов Фр = (kT/e) In (ррПп/nl). (3.4) где рр — концентрация дырок в области р; Пп — концентрация электронов в области л; л, — собственная концентрация носителей. Для приближенных расчетов можно принять, что при комнатной температуре для германиевых р—п-переходов фр == 0,3—0,5 В, а для кремниевых фр -= 0,5—0,7 В. Большинство современных вари- капов с резким переходом имеет показатель степени варикапов у == 27 =3 0,5, зависящий от технология изготовления. В последнее время разработаны и применяются варикапы с у > 1. Емкость варикапов задается обычно при напряжении Е = —4 В и достигает десят- ков или сотен пикофарад. Зависимость относительной емкости варикапов Ср/Срц от на- пряжения на нем, рассчитанная по формуле Ср/Срц = [ ((рр + + Еру}1 (<рр + ?)F, показана на рис. 3.3. При наличии напряжения высокой частоты с амплитудой U^f изменение реактивного сопротивления АА-р Хр п П у-(2й- 1) 22"^!)2' (3.5) Из (3.5) можно определить, что при U^f < (рр + Е емкость ва- рикапа изменяется меньше 2%. Емкость варикапа зависит от температуры. Как видно из (3.2)— (3.4), температурная стабильность определяется температурным коэффициентом диэлектрической проницаемости к (этот коэффи- циент определяет температурный коэффициент емкости Сро) и кон- тактной разности потенциалов а . При этом температурный коэф- Таблица 3.9. Параметры варикапов 0 F- С ю i0 " sio."e ю0^. Емкость при об Ки) а: к s s| '§^0 иу r(J,i-ca L.0Ег Яs0§0 Сопротивление, Ом Максимальные выходные параметры Xк в s , ЕВ S d а •^ и ь sg 140УД 2 50 ^ 3—104 13 0,6 15,0 140УД1А 5-Ю3 0,9 5 o78 4 700 3 3 4,2 —6,3 140УД1Б 8.103 2 5 1 4 700 3 6 8 12,6 140УД2 700 35 2 1,5 300 100 13 10 , 16 12,6 140УД6 30 70 1 — 2.103 25 11 2,8 15,0 140УД7 200 50 0,8 — 400 — 20 11,5 2,8 15,0 140УД10 250 50 15 — 103 — 8 15,0 140УД12 7,5 200 — 1,6 5.104 5.103 2 10 0,03 15,0 153УД1 600 20 1 — 100 200 5 10 6 15,0 153УД2 500 20 1 2 300 — 11 3 15,0 153УД4 400 2 1 — 200 — 4 0,8 6,0 153УД5 125 125 103 150 5 10 15,0 31 На низких частотах в генераторах прямоугольных импул ьсов, стабилизированных с помощью кварцевого резонатора, и в тех слу- чаях, когда не предъявляется высоких требований по стабильности частоты, КГ могут выполняться на операционных усилителях и цифровых микросхемах. Параметры некоторых операционных уси- лителей, применяемых в КГ, приведены в табл. 3.13. В табл. 3.14 приведены параметры некоторых цифровых микросхем, применяе- мых в КГ. Таблица 3.14. Параметры цифровых микросхем Входной ток, ыкА Выходное напряжение. В Времязадерж м ои ^и т s.м Д^ !« ки, НС 3 1- Э s^ Тип sи g"к о й> яgg 2 к У. V. a s я S f ts О.Я §.1 я ff °< о - 5x c.2 С sr а с: С х ^g s S эстл 0,5 265 -(0,72-1,02) —(1,625—1,88) 2,9 2,9 25 15 5,2 кмоп: 164 0,05 0,05 1.7,7 0,5 200 200 0,1 50 9±10% К176 0,1 0,1 8,2 0,3 250 250 0,3 50 9±5% КВАРЦЕВЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ НА СРЕДНИЕ ЧАСТОТЫ 4.1. Кварцевые резонаторы на средние частоты В среднечастотном диапазоне частот 1—30 МГц используются резонаторы в основном с колебаниями первого порядка (на частотах выше 15 МГц иногда высших порядков) сдвига по толщине. В диапазоне 1—8 МГц пьезоэлементы резонаторов имеют фор- му двояковыпуклых или плосковыпуклых линз, а выше 8 МГц пьезо- элементы плоские. Рассмотрим резонаторы с четырьмя наиболее характерными срезами пьезоэлементов: AT, ИТ, БТ и РТ. Параметры резонаторов названных срезов приведены в табл. 4.1. Динамическое сопротивление вакуумных ре- зонаторов йк лежит в пределах 3—250 Ом, причем наименьшее име- ют резонаторы AT, у резонаторов БТ динамическое сопротивлении в 2 раза, у ИТ в 2—3 раза, а у РТ в 7—8 раз больше, чем у резон- торов AT. Герметизированные резонаторы имеют динамическое с' противление в 1,5—2 раза больше, чем вакуумные [148]. Динамическое сопротивление среднечастотных резонаторе мало зависит от температуры. Однако у отдельных резонаторов г может изменяться в 1.3—2 раза (большие изменения соответству низким частотам) в узких интервалах темпеиатур. Поэтому в -i 32 Таблица 4.1. Параметры резонаторов на средние частоты Срез пьезо-элемента RK. Ом '•к, 10-1 */п. 10-' Q. 10' Диапазон частот 1—2 МГц / AT (В) 150-50 4-0,5 2-1,5 150—1000 АТ(Г) 300—100 8i —1 9 14 ?.i ,\f 70—350 ИТ(В) 250-120 12—2,5 0,6—0,4 200—1000 Диапазон частот 2—8 МГц АТ(В) 25—5 1,5—0,3 2—1,5 400-2000 АТ(Г) 74 141 ^J—— 1 U 4—1 9 1 4J.—— 1 .«J БТ(В) 50—10 2,5-0,6 0,7—0,5 800—3000 С Т / Г'\Ы (I) 150—20 71 9i ^^1 ,4^ 0,7—0,5 300—1200 ИТ(В) 40—8 3-1" 0,6—0,4 450—2000 РТ(В) 180—40 7 Ч /—J 0,15—0,1 1000—3000 Диапазон частот 8—30 МГц AT (В) 12—3 2,5—1 5—3.5 80—400. 48—10 81 С ——l.t? ^ ^ ^0——0,0 50—100 АТ(Г) БТ(В) Of С2о—о 4 1 ^^—— 1 , что предотвращает возможность возбуждения генератора на основ- ной частоте. При экспериментальной отработке проверяется выпол- нение условия /р ^ 0,7/г, где /р — резонансная частота контура, включенного между эмиттером и коллектором транзистора. В неко- торых случаях кварцевый генератор используется в диапазоне час- тот, перекрываемом при смене кварцевых резонаторов. В этом слу- чае необходимо обеспечить требуемый запас по возбуждению и за- данную рассеиваемую на кварцевом резонаторе мощность в диапа- зоне частот. При экспериментальной отработке кварцевого резонатора, пере- стройка частоты в котором осуществляется изменением напряжения смещения на варикапе, необходимо при заданных пределах измене- ния этого напряжения Д^н (при максимальной емкости варикапа Ср.нтах и минимальном емкостном отношении С„/Со т\п) проверить возможность обеспечения заданных пределов перестройки по часто- те. Если к кварцевому генератору с перестройкой частоты предъяв- ляется требование к линейности характеристики управления, то необходимо определить коэффициент нелинейности характеристики управления, как об этом сказано в разд. 10, и проверить выполнение условия /Си ^ /Сн.доп- Если коэффициент нелинейности больше до- пустимого, то необходимо принять меры к его уменьшению. В кварцевых генераторах с непосредственной частотной модуля- цией (ЧМ генераторах) управление частотой генератора осуществля- 219 ется также изменением смещения на варикапе. В данном случае про- веряется возможность обеспечения необходимой девиации частоты А/ при заданном модулирующем напряжении Uvin-n, и минимальном С'ц/Comln. а также выполнения условия /С/ ^ К/ доп- Обычно де- виация частоты и коэффициент нелинейных искажений, если это не оговорено особо, измеряются при частоте модулирующего напря- жения /•'==1000 Гц. Если к кварцевому генератору с непосредствен- ной частотной модуляцией предъявляется требование модуляции в широком диапазоне модулирующих частот, то в заданном диапазоне частот измеряются K-f и Д/. В этом случае обычно предъявляется требование линейности частотной модуляционной характеристики генератора. В зависимости от используемого способа уменьшения не- линейных искажений в ЧМ генераторе измерение Kf и его регули- ровка осуществляется либо при номинальной девиации частоты, либо при нескольких ее значениях. Когда уменьшение нелинейных искажений достигается включением катушки индуктивности парал- лельно кварцевому генератору, регулирование на минимальное зна- чение Kf осуществляется следующим образом: от звукового генера- тора на управляющий вход ЧМ генератора подается модулирующее напряжение, необходимое для получения номинальной девиации частоты, и вращением сердечника катушки устанавливается мини- мальное значение Kf. При экспериментальном исследовании всех разновидностей кварцевых генераторов необходимо проводить их испытание в интер- вале рабочих температур на температурную нестабильность частоты. Для этого генератор помещается в камеру тепла — холода, уста- навливается граничная температура рабочего интервала' и после выдержки в течение определенного времени измеряется его частота. Время выдержки зависит от теплофизических характеристик генера- тора и может быть определено экспериментально. Для этого необхо- димо измерять частоты через равные промежутки времени. Время выдержки равно времени, начиная с которого разница между сосед- ними измерениями частоты не превышает заданного значения. Учитывая нелинейный характер ТЧХ, измерение частоты гене- ратора необходимо проводить через 5...10° С во всем рабочем интер- вале температур. Снятие температурных характеристик — процесс длительный. Для сокращения трудоемкости испытаний целесообразно их ав- томатизировать. Конструктивное исполнение. Конструкция генератора опреде- ляется двумя факторами: а) требованиями к параметрам; б) условия- ми эксплуатации. При эксплуатации элементы генератора подвер- гаются воздействию изменяющейся температуры окружающей сре- ды, влажности и др. Поэтому высокую стабильность частоты генера- тора можно сохранить, лишь выполнив его в виде отдельного функ- ционально законченного герметизированного блока, где размещает- ся печатная плата с элементами. Габаритные размеры корпуса гене- ратора (вернее, их соотношение) выбираются так, чтобы генератор удобно компоновался с другими узлами и блоками аппаратуры. Размещаться генератор в составе других блоков и узлов аппа- ратуры должен так, чтобы вблизи него не было источников повышен- ной температуры, по возможности не происходило резких измене- ний температуры, связанных с изменением режима работы аппарату- ры, не было сильных электромагнитных или магнитных полей. Рез- кие изменения температуры приводят в действие механизм термоди- 220 намнки, что в итоге также проявляется как дополнительная неста- бильность частоты. Изменение напряженности поля может привести к изменению частоты. Список литературы 1. Абрамов В. А., Гильварг Б. А., Ливонский Г. А. Способ прог- нозирования величины изменения частоты кварцевых резона- торов со временем. — Электронная техника. Сер. 5, 1974. вып. 4, с. 18—26. 2. А. с. 151995 (СССР). Способ температурной компенсации часто- ты кварцевого автогенератора на полупроводниковом триоде. А. Д. Вайцеховскии, Г. Б. Альтшуллер. 3. А. с. 166745 (СССР). Пьезоэлектрический резонатор с нагрева- тельным элементом. П. Г. Поздняков, Э. Г Маркосян. 4. А. с. 291313 (СССР). Пьезоэлектрический резонатор. Л. 3. Ру- саков. 5. А. с. 301809 (СССР). Кварцевый генератор с частотой манипуля- цией. С. И. Лассовик, Г. Б. Альтшуллер. !/6. А. с. 400969 (СССР). Кварцевый генератор. Б, Г. Парфенов, Г. Б. Альтшуллер, В. И. Мурзин. 7. А. с. 557466 (СССР). Кварцевый генератор на транзисторах. Ю. С; Иванченко, А. Ф. Плонский, В. И. Тсаро. 8. А. с, 585586 (СССР). Термокомпенсированный кварцевый гене- ратор с частотной манипуляцией. Г. Б. Альтшуллер, Н. Н. Ел- фимов. * 9. А. с. 658705 (СССР). Термокомпенсированный кварцевый гене- ратор с электронной перестройкой частоты. С. И. Лассовик, А. Д. Чернядьев, Г. Б. Альтшуллер, В. А. Яхонтов. 10. Аксельрод 3. М. Проектирование часов и часовых систем. — Л.: Машиностроение, 1981.—328 с. 11. Александров А. И. К расчету терыокомпенсации частоты квар- цевых генераторов. — Электросвязь, 1962, № 2, с. 67—69. 12. Александров А. И. Генераторы высокостабильных колебаний. — М.: Связь, 1967. — 144 с. 13. Альтшуллер Г. Б., Прохоров В. А. Компенсация температурных изменений частоты кварцевых генераторов с помощью р—п-пере- хода полупроводниковых приборов. — Радиотехника, 1960, № 11, с. 39—44. 14. Альтшуллер Г. Б., Прохоров В. А. К выбору элементов схем тер- мокомпенсации изменений частоты кварцевых автогенераторов. —Электросвязь, 1961, №1, с. 24—32. 15. Альтшуллер Г. Б., Шакулин В. Г. Линейно-дискретная компен- сация уходов частоты кварцевых генераторов в широких ин- тервалах температур. — Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРС, 1971, №4, с. 120—128. 16. Альтшуллер Г. Б. Кварцевая стабилизация частоты. — М.: Связь, 1974. — 272 с. (,(' 17. Альтшуллер Г. Б. Управление частотой кварцевых генераторов. —М.: Связь, 1975. —304 с. 18. Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н., Шакулин В. Г. Особенности термокомпенсированных генераторов с использованием квар- цевых резонаторов среза РТ. — Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРС, 1974, №4, с. 160—165. 19. Альтшуллер Г. Б., Яхонтов В. А. Особенности влияния нелиней- 221 ности кварцевого резонатора на стабильность частоты генерато- ра. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1977, вып. 4, с. 85—91. 20. Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н., Шакулин В. Г. Кварцевый генератор повышенной стабильности частоты с кусочно-нели- нейной термокомпенсацией. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1976, вып. 7, с. 111—119. 21. Альтшуллер Г. Б., Лассовик С. И., Чернядьев А. Д. О темпера- турной стабильности частоты опорных кварцевых генераторов с термостатированным резонатором. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1976, вып. 4, с. 151—156. 22. Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н. Особенности проектирования экономических термокомпенсированных кварцевых генерато- ров. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1976, вып. 7, с. 144. . 23. Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н., Шакулин В. Г. Экономич- • ные миниатюрные кварцевые генераторы. — М.:-Связь, 1979. — 160 с. 24. Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н., Завьялов В. Л. Цифровая компенсация температурной нестабильности частоты кварцевых генераторов. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1981, вып. 7, с. 139—145. 25. Альтшуллер Г. Б., Лассовик С. И., Чернядьев А. Д. Способ повышения стабильности частоты опорных кварцевых генера- торов с дистанционной коррекцией частоты. — Средства свя- зи, 1981, вып. 2, с. 35—37. 26. Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н., Завьялов В. Д. Учет нели- нейности ключей при кусочно-нелинейной термокомпенсации. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1982, вып. 4, с. 96—105. 27. Аппаратура для частотных и временных измерений/ Под ред. А. П. Горшкова. — М.: Сов. радио, 1971. — 336 с. 28. Баев Е. Ф., Фоменко Л. А., Цымбалюк В. С. Индуктивные эле- менты с ферромагнитными сердечниками. — Л1.: Сов. радио, 1976. — 320 с. 29. Baxandall P. L. Transistor crystal oscillators and the design of a 1-Mc/s oscillator circuit capable of good frequency stabi- lity. — Radio and Electronic Engineer, 1965, v 29, № 4, p. 229—246. 30. Берман Л. С. Нелинейная полупроводниковая емкость.—М,: Физматгиз, 1963. — 86 с. 31. Богаткина В. Н., Герасимов Е. В., Ярославский М. И. Низко- частотные кварцевые резонаторы с пьезоэлементами среза AT. — Электронная техника. Сер. 9. Радиокомпоненты, 1970, вып. 6, с. 14—18. 32. Борун Э. М., Масленников А. Н., Френкель А. Л. Автогенератор для возбуждения кварцевых резонаторов на коаксиальном ка- беле. — Электронная техника. Сер. 10. Радиокомпоненты, 1973, вып. 4, с. 99—101. 33. Бондаренко Е. В., Кравец Э. Ф. Эффективная теплоизоляция для прецизионных малогабаритных термостатов. — Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРТО, 1978, вып. 3, с. 96—100. 34. Berte M., Harteman P. Quartz resonators at fundamental frequen- cies greated thek 100 MHz. — Ultrason Symp. Prd., Cherry Hill H. F., 1978, p. 148—151. 35. Bechman R. Uber die temperaturfillissigkeit der frequenz von AT und ВТ quarzresonatoren. — Archiv der Electrischen Uber- tragung, 1955, № 4, S. 47—53. 222 36. Bechman R. Frequency-temperature—angle characteristics of the AT type resonators made of natural and synthetic quartz. —Proc. IRE, 1965, №11, p. 1600—1667. 37. Bechman R., Durana V. Variation with temperature of quartz resonator characteristics. — Proc. IRE, 1956, v. 44, № 3, р. 377. 38. Bechman R. Frequency-temperature-angle characterictics of AT-and-BT-tupe quarts oscillators in an extended temperature range.—Proc. IRE, I960. v. 48, №8, p. 1494. 39. Bechman R. Influence of the order of overtone on temperature coefficient of frequency of AT-type quartz resonators. — Proc. IRE, 1955, №11, p. 1667-1668. 40. Бехман Р. Срез кварца с поперечными колебаниями по толщине с малыми ТКЧ второго и третьего порядков (РТ-срез). — ТИИЭР, 1961, т. 49, №9, с. 1686—1687. 41. Бехман Р., Баллато А. Д., Лукашек Т. И. -Температурные ко- эффициенты высших порядков для упругих констант и модулей альфа-кварца. — Труды института радиоинженеров, 1962, № 8, с. 1853—1863. 42. Browning I., Crabb I., Lewis M. F. A SAW frequency synthe- sizer. — Ultrasonics Symp. — Proc. IEEE, 1975, p. 245—247. 43. Bertrand A. Oscillateurs a quartz compenses en temperature Calcul du reseau de compensation. — L'onde electrique, 1976, v. 56, № 6—7, р. 303—307. 44. Бурбон М. Н., Дейнега В. Т., Королев С. П. Применение унифи- цированных узлов для построения регуляторов температуры прецизионных термостатирующих устройств.— Вопросы радио- электроники. Сер. ТРТО, 1979, вып. 1, с. 84—94. 45. Варфоломеева Г. И., Дикиджи А. Н., Дикиджи Л. Ш. Гистерезис частоты прецизионных резонаторов после температурных воз- действий. — Электронная техника. Сер. 10. Радиокомпоненты, 1973, вып. 4, с. 22—29. 46. Венгеровский Л. В., Вайнштейн А. X. Прецизионные полупро- водниковые стабилизаторы. — Л.: Энергия, 1974. — 120 с. 47. Вороховскнй Я. Л., Грузиненко В. Б., Петросян И. Г. Управ- ление зоной термостабилизации резонатора — термостата с саморегулирующимся поэисторным нагревателем. — Электрон- ная техника. Сер. 5, 1979, с. 48—55. \ 48. Гавра Т. Д., Ермоленко И. А. Исследование флуктуацяонных характеристик гармониковых кварцевых генераторов. — Радио- техника, .1972, № 10, с. 99—101. 49. Галин А. С. Диапазонно-кварцевая стабилизация СВЧ. — М.: Связь, 1976. — 256 с, 50. Галаян Г. Б., Шнринян Р. А. Кварцевые генераторы прямоуголь- ных сигналов. — Обмен опытом в радиопромышленности, 1976, №3. с. 60—61. 51. Генератор с дискретной перестройкой частоты, стабилизи- рованный резонатором поверхностной акустической волны/ Г. Л. Гуревич, Е. И. Кошуринов, В. М. Пасхин, М. С. Сандлер. — Радиотехника я электроника, 1978, № 10, с. 2204—2207. 52. Гладков В. Д., ГромовС.С., Никитин Н. В. Применение двух- позиционной системы терморегулирования в наружных термо- статах кварцевых генераторов. — Труды ВНИЙФТРИ, 1970, вып. 3 (33), с. 37—43. 53. Голембо В. А., Котляров В. Л., Швецкиа Б. И. Пьезокварце- 223 вые ana.'iot-о-цифровые преобразователи температуры. — Львов: Вища школа, 1977. — 171 с. .54. Голембо В. А,, Сидоров М. Н., Котляров В. Л. Цифровой квар- цевый термометр. — Приборы и системы управления, 1980, №3, с. 29—31. 55. ГОСТ 6503—67. Резонаторы кварцевые герметизированные .на частоты колебании от 0,75 до 100 МГц. 56. ГОСТ 11599—67. Резонаторы кварцевые вакуумные на частоты колебаний от 4 кГц до 100 МГц. 57. ГОСТ 18669—73. Резонатор-ы кварцевые. Термины и определе- нна. й8. ГОСТ 18708—71. Резонаторы кварцевые герметизированные на частоты колебании от 50 до 750 кГц. 59. ГОСТ 20297—74. Резонаторы кварцевые. Классификация и система условных обозначений. 60. ГОСТ 22866—77. Генераторы кварцевые. Термины и определения. 61. ГОСТ 23546—79. Резонаторы кварцевые. Общие технические условия. 62. Грабой Л. П. К вопросу уменьшения статической нестабиль- ности (увода) температуры термостатирования методом тепло- вой компенсации. — Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРТО, 1967, вып. 2, с. 17—23. 63. Грошковский Я. Генерирование высокочастотных колебаний и стабильность частоты. — М.: ИЛ, 1953. — 364 с. 64. Гербер, Сайке. Кварцевые резонаторы и генераторы. Современ- ный уровень техники, 1966, т. 54, №2, с. 5—19. 65. Дворников А. А., Огурцов В. И., Уткин Г. М. Автогенераторы на устройствах акустических поверхностных волн. — М.: МЭИ, 1980. — 81 с. 66. Дульнев Г. Н., Семяшкин Э. М. Теплообмен в радиоэлектрон- ных аппаратах. —Л.: Энергия, 1968. —359 с. 67. Действие проникающей радиации на изделия электронной тех- ники/ Под ред. Е. А. Ладыгина. — М.: Сов. радио, 1980. — 244 с. 68. ЕвтяновС. И. Радиопередающие устройства. — М.: Связьиздат, 1950. — 669 с. 69. Ефимов И. Е. Радиочастотные линии передачи. — М.: Связь, 1977. — 408 с. 70. Electronic circuit disign handbook (by the editors of IEEE — magasine). — USA, TAB books, 1971. — 415 p. 71. Жариков Э. Г., Чайкин В. П. Инженерный метод расчета пара- метров двухпозиционных регуляторов температуры в термоста- тах. — Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРТО, 1967, вып. 2, с. 125—133. 72. Ингберман М. И., Фромберг Э. М., Грабой Л. П. Термостати- рование в технике связи. — М.: Связь, 1979. — 143 с. 73. Иноуэ X. Генераторы на ИС КМОП структуры.—Дэнси гид- эюцу, 1979, т. 21, с. 28—29. 74. Иванов А. А., Теренько В. С., Тихомиров В. Г. К вопросу проектирования кварцевых микрогенераторов.— Техника средств связи. Сер. ТРС, 1979, вып. 10, с. 15—17. 75. Ивлев Л.Е., Фромберг Э. М. Температурно-динамический коэф- фициент частоты и требования к кварцевым термостатам. — На- учные труды ОМИИТ, 1966, вып. 76, с. 53—57. 76. Ивлев Л. Е. Температурно-динамический коэффициент частоты 224 и температурно-динамические характеристики прецизионных кварцевых резонаторов.— Электронная техника. Сер. 9, 1967, вып. 4, с. 20—28. 77. Hohkawa Kohji, Yoshikawa Shokichiro. Temperature-compensa- ted SAW oscillator construction employing multiple resonators. — IEEE Trans. 1979, v. SU 26, N 5, p. Э'48—353. 78. Кампе-Немм А. А. Динамика двухпозиционного регулирования. — М.: Госэнергоиздат, 1955.— 117 с. 79. Каныгнн В. И., Павлов В. К. Измерительный технологический кварцевый генератор ТГК-1.— Обмен опытом в электронной промышленности, 1969, № 7, с. 74—80. 80. Карташов, Барнс. Высокоточное воспроизведение единиц вре- мени и частоты.— ТИЭР, 1972, № 5, с. 27—37, 196—198. 81. Каганер М. Г. Тепловая изоляция в технике низких темпера- тур.— М.: Машиностроение. 1966.—97 с. 82. Кварцевые резонаторы как высокоточные температурные дат- чики.—Электронная техника. Сер. 9. Радиокомпоненты, 1968, вып. 5, с. 94—96. 83. Кейн В. М. Конструирование терморегуляторов.— М.; Сов. радио, 1971.—151 с. 84. Королев В. С., Матин Е. Н. Низкочастотный кварцевый гене- ратор на микросхемах.— Приборы и техника эксперимента, 1979, № 5, с. 150—151. 85. Кунина С. Л. Автогенераторы с кварцем на полупроводниковом триоде.—Электросвязь, 1961, A"» 4, с. 49—59. 86. Крисилов Ю. Д. Автоматическая регулировка и стабилизация усиления транзисторных схем.— М.; Сов. радио, 1972.—172 с. 87. Кварцевые резонаторы для генераторов. Рекомендация МЭК. Публикация 121—1,1964.— 32 с. Публикация 122—2,1964,— — 47 с. Публикация 122—3, 1970.—52с. 88. Kondo A. Silicon planar variable-capacitance diod with high- voltage sensitivity.— Proc. IEEE, 1964, N 10, с. 41—47. 89. Колобков В. Г., Матвеев В. В., Новиков Г. Н. Гармоииковые кварцевые автогенераторы с селекцией мод.—Электронная тех- ника. Сер. 10. Микроэлектронные устройства, 1978, вып. 4, с. 13-22. 90. Лабутин В. К. Частотно-избирательные цепи с электронной настройкой.— М.— Л.; Энергия, 1966.—208 с. 91. Львович А. А., Гейсман Ю. В. Высокостабильиые кварцевые генераторы на туннельных диодах.— М.: Связь, 1970.— 168 с. 92. Лассовик С. И. Альтшуллер Г. Б., Чернядьев А. Д. Расчет мос- тового преобразователя температуры для термостата с компен- сацией влияния температуры окружающей среды.— Средства связи. Сер. ТРС, 1979, вып. 1, с. 16—20. 93. Липко С. И., Негоденко О. Н., Дзюба А. П. Кварцевые авто- генераторы на ограничителях тока.— Изв. вузов СССР. При- боростроение, 1980, т. 23, № 6, с. 000. 94. Левин В. А. Стабилизация дискретного множества частот.—М.: Энергия, 1970.—328 с. 95. Lawrence М. W. Surface acoustic wave oscillators.— Wave Elect- ronics, 1976,vol. 2, N 1—3,p. 199—218. 96. Lewis M. F. The design, performance and limitation of SAW oscillators.— International Specialists Seminar on Components Performance and Systems Applied of Surface Acoustic Waves IEEE, 1973, p. 63—72. 223 97. Малов В. В. Пьезорезонансные датчики,— Измерения, Конт- роль, автоматизация, 1975, вып. 1, с. 14—28. 98. Малов В. В. Пьезорезонансные датчики.— М.: Энергия, 1978. —248 с. 99. Мартынов В. А., Райков П. Н. Кварцевые резонаторы.— М.: Сов. радио, 1976.—64 с. 100. Масленников А. Н., Френкель А. Л. Способы возбуждения кварцевых резонаторов на отрезках коаксиальных линий.— —Электронная техника. Сер. 9. Радиокомпоненты, 1971, вып. 4, с. 56-62. 101. Магазаник А. А. Управление частотой генераторов с кварце- вой стабилизацией—Управляемые кварцевые "генераторы и возбудители для частотного радиотелеграфирования. Сер. Техника связи.— М.: Связьиздат, 1965, с. 5—132. 102. Малахов А. Н. Флюктуации в автоколебательных системах.— М.: Наука, 1969.— 660 с. 103. Мардин В. В., Кривоносов А. И. Справочник по электронным измерительным приборам.— М.: Связь, 1978.—416 с. 104. Микроминиатюризация термокомпенсировапных кварцевых генераторов/Г. Б. Альтшуллер. Н. Н. Елфимов, С. И. Семин, В. Д. Завьялов.—Техника средств связи, Сер. ТРС, 1981, вып. 4, с. 96—105. 105. Миниатюрные кварцевые резонаторы на частоты 30—35 кГц. —Электронная промышленность, 1977, № 1, с. 54—55. 106. Некоторые вопросы проектирования микроминиатюрных вы- сокочастотных кварцевых пьезоэлементов/С. С. Пашков, Л. А. Кроп, В. С. Фролов, В. Я. Баржин.— Электронная техника. Сер.5,1978, вып. 1,с.27—33. 107. Нечаев Н. Т. Вероятностные расчеты нестабильности частоты. — М.: Энергия, 1969.— 224 с. 108. Николаев В. Т. Кварцевый кристалл в радиоэлектронике.—М.: Знание, 1975.—64 с. 109. ОСТ 11 338.002—75. Резонаторы кварцевые. Основные разме- ры. 110. ОСТ 4 ГО. 299.002. Термостаты подогревные малогабаритные. Методика расчета, 1974. 111. Otto О. W., Weglein R. D. Surface acoustic wave oscillator using reflective gratings,—Uetrasonics Symp. Proc., 1975, p. 255—260. 112. Парфенов Б. Г. Термокомпенсация различных форм темпера- турно-частотных характеристик кварцевых резонаторов.— Вопросы радиоэлектроники. Сер. Детали и компоненты ап- паратуры, 1964, № 6, с. 68—84. 113. Parker T. E., Schuiz М. В. Stability of SAW oscillators. — Ultrasonics Symp. Proc. IEEE, 1975, p. 261—263. 114. Пат. 3373379 (США). Cristal oscillator with temperature com- pensation/Beack P. W. 115. Пат. 3508168 (США) Crystal oscillator temperature compensa- ting circuit/Chan Y.T. 116. Пат. 3713033. Digitally temperature compensated oszillalor/ Marving E. Freking. 117. Пат. 3970966 (США) Cristal 1 oszillator temperature compenca- ting circuit/Keller Anthony P., Marvin Dennis F. 118. Пат. 3979697(США). ЧМ — генератор на акустической ли- нии задержки. 226 119. Пат. 4107629(США). Temperature compensator for a crystal Oscillator/Ryssell L. Stone.. Ir. Lynchburg. 120. Пат. 4122414(США). Генератор с отрицательным сопротивле- нием на КМОП структурах. 121. Пат. 3037131 (ФРГ). Генераторная схема с кварцевой стаби- лизацией частоты. 122. Пат. 46—38644 (Япония). 123. Певзнер В. В. Прецизионные регуляторы температуры.— М.: Энергия, 1973.—190 с. 124. Петренко А. А., Мотрюк А. В. Система оптимального выхода в режим термостатов для кварцевых резонаторов.— Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРТО, 1978, вып. 3, с. 61—70. 125. Плонскнй А. Ф. Кварцевые генераторы на транзисторах.— Киев; TexHiKa, 1966. — 202 с. 126. Плонский А, Ф., Теаро В. И. Стабильность частоты кварцево- го автогенератора с отрезком линии.— Радиотехника, 1976, № 8, с. 49—54. 127. Плонский А. Ф., Медведев В. А., Якубец-Якубчик Л. Л. Транзисторные автогенераторы метровых волн, стабилизи- рованные на механических гармониках кварца.— М.: Связь, 1969.— 208 с. 128. Поздняков П. Г., Федотов И. М., Бирюков В. И. Кварцевые резонаторы с пленочными нагревателями.—Электронная тех- ника. Сер. 9, 1971, с. 27—37. 129. Прак, Педьюто. Система температурной компенсации ухода частоты на основе цифровых ИС для задающих генераторов.— Электроника, 1972, № 17, с. 63—66. 130. Прецизионные опорные генераторы для подвижных средств связи/ Яхонтов В. А., Чернядьев А. Д., С. И. Лассовик и др.— Техника средств связи. Сер. ТРС, 1978, вып. 7, с. 113—121. 131 Проектирование радиопередающих устройств/Под ред. В.В. Шахгильдяна.--- М.: Связь, 1976.—432 с. V 132. Проектирование радиопередающих устройств СВЧ/Под ред. Г.М. Уткина—М.: Сов. радио, 1979.—320с. 133. Радиотехнические схемы на транзисторах и туннельных дио- дах/Под ред. Р. А. Валитова.— М.: Связь, 1972.— 464 с. 134. Радиоизмерительные приборы; Каталог-проспект. —М.: Цент- ральный отраслевой орган научно-технической информации «Экое», 1980.—224 с. 135. Расчет у каскадов полупроводниковых передатчиков/Под ред. И. А. Попова.— МЭИ, 1964.— 166 с. 136. Резисторы: Справочник/Под ред. И, И. Четверткова.— М.: Энергоатомиздат, 1981.—352с. 137. Речицкий В. И. Акустоэлектронные радиокомпоненты: эле- менты и устройства на поверхностных акустических волнах.— М.: Сов. радио, 1980.—264 с. 138. Рыжков А. В., Демчук А. Д. Повышение спектральной чистоты опорных колебаний.— Радиотехника, 1978, № 5, с. 107—110. 139. Руел. Полупроводниковый датчик температуры и сравнение его с температурными датчиками других типов.— Электроника, 1975, № 6, с. 56—61. 140. Сартасов Н. А., Едвабный В. М., Грибин В. В. Коротковолно- вые магистральные радиоприемные устройства.— М.: Связь, 1971.—288с. 227 141. Семиглазов А. М. Кварцевые генераторы.— М.:Раднои связь, 1982.—88 с. 142. Смагнм А. Г., Ярославский М, И. Пьезоэлектричество кварца и кварцевые резонаторы.— М.: Энергия, 1970.—488 с. 143. Смагин А. Г., Травкина С.Ф. Влияние амплитуды колебаний на параметры и характеристики кварцевых резонаторов.— Элект- ронная техника. Сер. 9, 1970, вып. 6, с. 34—37. 144. Смолов В. Б. Диодные функциональные преобразователи.— М.—Л.: Энергия, 1967.— 136 с. 145. Соколов О. Т. Синтез датчиков управляющего напряжения при компенсации частотно-температурных характеристик кварца с помощью варикапов.— Изв. вузов. СССР. Сер. Радиотехника, 1965, № 6, с. 730—733. 146. Соколов В. П., Меркушенков С. Е., Кулагин Е. В. О влиянии АРУ на кратковременную стабильность частоты кварцевого ге- нератора — Техника средств связи. Сер. РТ, 1978, вып. 2, с. 67—70. 147. Соколов В. П., Стародумов М. Н., Тифлов В. И. К вопросу о миниатюризации высокостабильных кварцевых генераторов. — Техника средств связи. Сер. РТ, 1980, вып. 6, с. 85—91. 148. Справочник по кварцевым резонаторам/Под ред. П. Г. Поздня- кова.— М.: Связь, 1978.—288 с. 149. Справочник по радиоизмерительным приборам /Под ред. Насо- нова.—М.: Сов. радио. Т. 1, 1976.—232 с.; т. 2, 1978.—272 с.; т. 3, 1979.—424 с. 150. Справочник по радиоизмерительным приборам.— М.: Энергия, 1976.— 624 с. 151. Справочник по полупроводниковым диодам, транзисторам и интегральным схемам/Под ред. Н. Н. Горюнова.— М.: Энергия, 1979.—744 с. 152. Стандартные определения и методы измерения пьезоэлектри- ческих резонаторов, работающих до 30 МГц: Рекомендация МЭК, Публикация 302, —М., 1971.—34 с. 153. Стандарты частоты и времени на основе квантовых генерато- ров и дискриминаторов/Под ред. Б. П. Фатеева.— М.: Сов. радио, 1978,— 304 с. 154. Судаков Ю. И., Елистратов Н. Ф., Чистяков П. Н. Мощные однокаскадные кварцевые автогенераторы на сдвоенных сос- тавных транзисторах.— Радиоэлектронные устройства, Ря- зань, 1977-, вып.2, с. 134—140. 155. Spears R. Thermally compensated crystals oscillators. — J. Brit. IRE, 1958, № 10, p. 613—620. 156. Теаро В. И. Возбуждение кварцевого резонатора через отре- зок длинной линии. — Радиоприборостроение и микроэлектро- ника, Омск, 1975, вып. 4, с. 52—59. 157. Теаро В. И. Кварцевый генератор с «трансформацией резо- нанса». Межвузовский сборник научных статей. — Радиопри- боростроение, Новосибирск, 1977, с 40—43. 158. Тереиько В. С., Дикиджи А. Н. Влияние контактных меха- нических напряжении на гистерезис частоты кварцевых резо- наторов. — Электронная техника. Сер. 10, 1973, вып. 5, с. 27—30. 159. Термокомпенсированный высокостабильный кварцевый ге- нератор/В. Г. Шакулин, Г. Б. Альтшуллер, В. А. Ляпин, 228 А. Н. Иркутский. — Техника средств связи. Сер. 7, ТРС, 1981, вып. 4, с. 86—95. 160. Термостабилизирующие устройства для кварцевых резонато- ров; Рекомендация МЭК. Публикация 314, — М., 1971, — 35 с. 161. Титов В. Н., Вишина А. В. Анахронизм кварцевых резонато- ров и его роль в нестабильности частоты кварцевых генерато- ров. Исследования в области измерений времени и частоты.— Труды ВНИИФТРИ, 1970, вып. 3. с. 37—43. 162. Травкина С. Ф. Некоторые свойства кварцевых пластин раз- личной ориентации. — Электронная техника, Сер. 7, 1972, вып. 10, с. 28—32. 163. Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Спра- вочник/Под ред. Б. Л. Перельмана. — М.: Радио и связь, 1981. — 656 с. 164. Унифицированный кварцевый генератор для народнохозяй- ственной аппаратуры/Г. Б. Альтшуллер, Н. Н. Елфимов, В. И. Кузьмин, Н. С. Журбин. — Средства связи, 1977, № 4, с. 21—22. 165. Цифровой метод компенсации температурной нестабильности кварцевых генераторов. — Электроника, 1978, № 19, с. 16—17. 166. Чайкин В. П. Анализ стабильности двухпозиционного регу- лятора температуры. — Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРТО, 1969, вып. 1, с. 118—Г23. 167. Челноков О. А. Транзисторные генераторы синусоидальных колебаний. — М.: Сов. радио, 1975. — 272 с. 168. Чернядьев А. Д., Лассовик С. И., Альтшуллер Г. Б. Проекти- рование экономичных высокостабильных кварцевых генерато- ров на резонаторах—термостатах. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1978, вып. 4, с. 150—157. 169. Warner A. W. Design and performance of ultraprecise 2.5 Me, quartz units. — Bell System T. L., 1960, № 5, 1193—1217. 170. Шакулин В. Г., Альтшуллер Г. Б. Сохранение эффекта термо- компенсации уходов частоты кварцевого генератора во време- ни. — Вопросы радиоэлектроники. Сер. ТРС, 1971, №7, с. 178—189. 171. Шакулнн В. Г., Иркутский А. Н., Болотов А. К. Использова- ние ЭВМ при проектировании и регулировке термокомпенси- рованных кварцевых генераторов. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1977, №4, с. 93—100. 172. Шакулин В. Г., Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н. Влияние цепей термокомпенсации на стабильность частоты кварцевых генераторов. — Техника средств связи. Сер. ТРС, 1980, вып. 4, с. 131—136. 173. Швецкий Б. И. Электронные цифровые приборы. — Киев: Техника, 1981. — 247 с. 174. Шефтель И. Т. Терморезисторы. — М.: Наука, 1973. — 416 с. 175. Шило В. Л. Линейные интегральные схемы. — М.: Сов. радио, 1979. — 205 с. 176. Шитиков Г. Т. Стабильные автогенераторы метровых и деци- метровых волн. М.: Радио и связь, 1983, 256 с. 177. Шитиков Г. Т., Цыганков П. Я., Орлов О. М. Высокостабиль- ные кварцевые автогенераторы. — М.: Сов. радио. 1974. — 396 с. < 178. Штерн Э. Т. Об эффективности использования сосудов Дьюара 229 дЛя теплоизоляции малогабаритных кварцевых термостатов. — Электронная техника, Сер. 9, 1968, вып. 3, с. SO—95. 179. Shocley W., Curran D., Coneval D. Trapped energy modes in qu- artz filter crystals. — J. Acoust. Soc. Amer., 1967, vol. 41, pt. 2, №4, p. 981—993. 180. Экономичный кварцевый генератор с термокомпенсацией/ А. А. Иванов, В. Г. Тихомиров, В. С. Теренько, Э. М. Фром- берг.—Техника средств связи. Сер. ТРС, 1979, вып. 10, с. 35—39. 181. Ярославский М. И., Смагин А. Г. Конструирование, изготов- ление и применение кварцевых резонаторов. — М.: Энергия, 1971. — 168 с. Предметный указатель Активность резонатора 12 Анализатор спектра 204 Баллоны радиоламп 6 — — типа Э, С, Д, Ж 6 Биполярные транзисторы 30 Варикап 26 Вольтметры цифровые 204, табл. 13.5 — селективные 204 Виброгироскоп 186 Встречно-штыревой преобра- зователь (ВШП) 74 Генератор кварцевый с длин- ной линией 191 — мкогокварцевый 165 — термокомпенсированный 78 — управляемый напряжени- ем 145 — с резонаторами на ПАВ 74 — частотно-модулированный 150 Датчики кварцевые 177, табл. 12.1 — — высокочастотные, сило- чувствительные 183, табл. 12.3 —— ускорения 186, рис. 12.6 Динамический элемент 8 Диоды полупроводниковые 25, табл. 3.8 Добротность резонатора 12, 34, 74 Долговечность конденсатора 24, 52 Емкостная трехточка 14, 16 Емкостное отношение 9, 33 Емкостной коэффициент 10 Емкость статическая 53 Измерение давления 185 — силы 181 Индуктивная трехточка 14 Измеритель девиации частоты 208 Искажения нелинейные 150 Катушка индуктивности 24 Кварцевый генератор 13 Кварцевые резонаторы низко- частотные: динамические параметры 50 статическая емкость 52 добротность 52 температурно-частотные ха- рактеристики 43, 52 Кварцевые резонаторы средне- частотные: динамическое сопротивление 32 добротность 34 емкостное отношение 33 температурно-частотные харак- теристики 34, табл. 4.2 Кварцедержатель 5 Классификация КГ 13 Клинометр 186 Колебание пьезоэлемента 4, рис. '1.1 — — паразитные 53 Компараторы частотные 199— 201 Конденсатор 23 Контур третьего вида 8 Корпус резонатора 5, 7, 40, 57, табл. 1.1—1.3 230 Коэффициент емкостной 10 — второго порядка 11 — рассеяния 21 —• температурный 10 — энергетической чувствитель- ности 21 Микросхемы 31 — цифровые 32 Моночастотность 12 Мощность рассеяния 12, 39, 53 Напряжение пробивное 27 Нестабильность частоты 33 — — временная 53 — — высокочастотных резона- торов 66 Параметры варикапов 28, табл. 3.9 — биполярных транзисторов 29, табл. 3.10 — диодов 26 — катушек индуктивиостей 25, табл. 3.7 — конденсаторов 24, табл. 3.6 — корпусов резонаторов 7.9, табл. 1-.1, 1.2, рис. 1.3, 1.4 — микросхем 31, табл. 3.12, 3.14 —операционных усилителей 31, табл. 3.14 —^полевых транзисторов 30, табл. 3.11 — терморезисторов 22, табл. 3.4 — ТЧХ 54 Позисторы 21 Полевые транзисторы 30 Полупроводниковые приборы 25 Постоянная времени 21 Построение КГ 68, 81 Преобразователь встречно-шты- оевой (ВШП) 75 Приведенная расстройка 10, 11 Пьезоэффект 4 Расстройка 10 Регулятор температуры 110 Резисторы 9, 17 — проволочные 20 — силочувствительные 184 Резонатор вакуумный 9 — высокочастотный 65 — герметизированный 7 — для ТККГ 78 — для ТСКГ 100 —массочувствительные 178 — низкочастотный 173 — прецизионный 121 — среднечастотный 32 Синтезатор частоты 211 Сопротивление генератора уп- равляющее 15 — динамическое 32 — приведенное 11 Срез пьезоэлемента 4 Стабильность частоты 10 —— кратковременная 129 —— температурная 10 Стандарты частоты 197 Старение резонатора 12, 53 Статическая емкость 52 Схема КГ 14, 71 —— с резонатором в цепи об- ратной связи 45 — емкостная трехточечная 42 Температурная стабильность частоты Температурно-частотные харак- теристики 10, 52 Температурный коэффициент частоты 11 Термокомпенсация цифровая 134 Термозависимые потенциометры (ТЗП) 89. 91 Термостаты 107, табл. 8.4 Толщина покрытия 179 Транзисторы 29 Уменьшение нелинейных иска- жений 151 Усилитель операционный 31 Устройства термокомпенсирую- щие 131 — экономичные 131 Формирователь термозависи- мого напряжения 86 Характеристики резонатора 8 — активности 12 — добротности 12 — генераторов 13, 47 — высокочастотных резона- торов (ВТХ)86 Частотомеры электронно-c'ier- ные 194, табл. 13.3 Элемент резонатора 8 —— динамический' 8 231 Предисловие ............ . . 3 1. Кварцевые резонаторы ........... 4 1.1. Конструкция ... .... .4 1.2. Характеристики резонаторов ......... 8 2. Общие характеристики кварцевых генераторов ..... 13 2.1. Классификация КГ .......... 13 2.2. Характеристики схем КГ ....... . 14 2.3. Основные соотношения для расчета КГ ...... 15 3. Элементы кварцевых генераторов ....... . 17 3.1. Резисторы, терморезисторы ... .17 3.2. Конденсаторы, катушки индуктивности . . 23 3.3. Полупроводниковые приборы, микросхемы . . 25' 4. Кварцевые генераторы на средние частоты ...... 32 4.1. Кварцевые резонаторы на средние частоты . ... 32 4.2. Особенности построения КГ ... ...... 41 4.3. Практические схемы КГ .......... 46 5. Низкочастотные кварцевые генераторы ....... 50 5.1. Низкочастотные кварцевые резонаторы ... ... 50 5.2. Особенности построения КГ ......... 58 5.3. Практические схемы КГ ... . . . .62 В. Высокочастотные кварцевые генераторы ....... 65 6.1. Высокочастотные кварцевые резонаторы ...... 6'5 6.2. Особенности построения КГ .... .... 68 6.3. Практические схемы КГ .......... 71 6.4. Генераторы с использованием устройств на поверхностных аку- стических волнах . . ........ 74 7. Тсрмокомпенсированные кварцевые генераторы ..... 78 7.1. Кварцевые резонаторы . . . . . 78 7.2. Особенности построения ТККГ .... . 81 7.3. Формирователи термозависимого напряжения . • 86 7.4. Практические схемы ТККГ ... . .97 8. Термостатнрованные кварцевые генераторы ...... 100 8.1. Кварцевые резонаторы для ТСКГ ...... 100 8.2. Общие характеристики и составные части термостатирующнх устройств . ... . . ... 104 8.3. Регуляторы температуры ...... ... 110 8.4. Схемно-конструктивные особенности ТСКГ . . . . 116 в. Прецизионные кварцевые генераторы . . .... 121 9.1. Прецизионные кварцевые резонаторы . ..... 121 92. Термостатированные кварцевые генераторы . . . '127 9.3. Прецизионные термокомпенсированные кварцевые генераторы . i32 10. Управляемые и частотно-модулированные кварцевые генераторы . 139 10.1. Основные соотношения . . ....... 139 10.2. Генераторы, управляемые напряжением . . . 145 10.3. Генераторы с непосредственной частотной модуляцией . 150 10.4. Генераторы с частотной манипуляцией , . . 158 11. Многочастотные кварцевые генераторы . . . . . . • 165 11.1. Многокварцсвые генераторы . . . .... 165 11.2. Генераторы на несколько близкорасположенных частот с од- ним кварцевым резонатором . . . ... 168 11.3. Генераторы с поличастотными кварцевыми резонаторами . 173 12. Измерительные кварцевые генераторы ....... 176 12.1. Кварцевые тсмпературно-чувствительныс и массо-чувствитель- ные резонаторы . . ... .... 176 12.2. Кварцевые снлочувствительные резонаторы ... .181 12.3. Особенности построения измерительных КГ . . . " 187 12.4. Измерительные КГ с длинной линией . .191 IS. Аппаратура для измерения параметров КГ ...... 194 13.1. Аппаратура для частотных измерений . . . 194 13.2. Аппаратура для измерений параметров КГ . . . 204 13.3. Измерение параметров кварцевых резонаторов • 210 Приложения . . ... . . 215 Список литературы . . 221 Предметный указатель . 230 Г. Б. АЛЬТШУЛЛЕР, Н. Н. ЕЛФИМОВ, В. Г. ШАКУЛИН КВАРЦЕВЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ Справочное пособие Е МОСКВА «РАДИО И СВЯЗЬ» 1984